普通常用的羅茨風機對于制造技術要求不是很高，高溫羅茨風機對于制造技術要求要高一些，普通的羅茨風機進氣溫度一般在40攝氏度，排氣溫度受壓力不同而有所不同，但是一般不高于140攝氏度。如果出口溫度再高就需要進行降溫處理。高溫羅茨風機在運行中會產生一定的溫度，為了保證設備零配件的不受高溫的損壞會進行一定的技術措施，這些措施有哪些呢？
1、輔助降溫措施
一般的羅茨風機降溫，有水冷和風冷，在技術要求下可以使用風冷，如果溫度較高則需要進行水冷，為了保證主副油箱的正常使用，同樣需要進行降溫處理，以降低潤滑油的溫度。一般潤滑油的溫度不得超過65℃。
在冬季時還需要注意一點，水冷型羅茨風機在冬季長時間不使用時，應當將冷卻管中的水排盡，避免造成冷卻管凍裂的現象。
2、葉輪間隙設計
羅茨風機在設計的時候，葉輪之間的間隙也會影響到散熱，如：機殼間隙、葉輪間隙、墻板間隙等，這些在設計的時候也為設計重點，有些小廠家就是因為設計不到位，才會導致設備使用年限較短。小編在以前的文章中多次提及，我們在考察廠家的時候，一定要考察廠家的加工設施和車間，車間設備能夠反映一個廠家的加工實力和檢測標準。
葉輪間隙設計淫蕩符合一定的標準，在使用的過程中，也應當進行檢查，每年的大檢時，對于葉輪上面的灰塵污垢進行一定的處理，保證葉輪間隙在標準誤差以內，不得出現間隙過小的情況出現。
3、易損部位加強防護
潤滑油是羅茨風機極容易被高溫損壞，所以對于潤滑油的降溫處理需要多方位保護，除了應用水冷卻，我們還需要進行其他的處理，從機殼內部到墻板再到潤滑油，溫度應當依次遞減進行降溫處理。
小結：高溫羅茨風機的軸承溫度不得超過95攝氏度，軸承也是易損部件，在日常巡檢過程中，對于羅茨風機的溫度檢查也是一項重要任務，當出現溫度過高的情況一定要進行排查，之前我們就曾有一位客戶，在使用羅茨風機時，發現溫度有異常高的現象，立即進行了檢修，避免了更多的損失，如果您有高溫羅茨風機的采購問題，可以聯系我們的官方客服熱線
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成都神龍公司
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三葉羅茨鼓風機容積式風機輸送風量與轉數成比例三葉型葉輪每轉動次由 2 葉輪進行 3 次吸、排氣
工作原理:
與二葉型相比氣體脈動性小振動也小噪聲低風機 2 根軸上葉輪與橢圓形殼體內孔面葉輪端面和風機前端蓋之間及風機葉輪之間者始終保持微小間隙同步齒輪帶動下風從風機進風口沿殼體內壁輸送排出側風機內腔需要潤滑油結構簡單運轉平穩性能穩定適應多種用途已運用于廣泛領域
特性:
由于采用了三葉轉子結構形式及合理殼體內進出風口處結構所風機振動小噪聲低
葉輪和軸整體結構且葉輪無磨損風機性能持久變長期連續運轉
風機容積利用率大容積效率高且結構緊湊安裝方式靈活多變
軸承選用較合理各軸承使用壽命均勻從而延長了風機壽命
風機油封選用進口氟橡膠材料耐高溫耐磨使用壽命長
機種齊全滿足同用戶同用途需要
應用范圍:
三葉羅茨鼓風機廣泛應用于陶瓷、建材、造紙、電業、石油、化工、紡織、水產養殖、污水處理、食品等行業氣力輸送系統用輸送空氣及各種性氣體適用輸送易燃、易爆、有毒和強腐蝕性氣體產品加工精度高、性能好、運行靠、使用壽命長、結構簡單、保養、維護方便 包括附件內風機主體實行標準化有完善批量生產體制能夠隨時滿足您要求風機80kPa升壓范圍內運行時無需冷卻水
羅茨風機型號種類有多比說錦工50型號錦工羅茨風機風機廠家代號50指羅茨風機管徑
國內外風機標準概況
目 錄
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全國風機標準概況
注：有17個標準等同采用國外或ISO先進標準！
國家標準‐28個
標準代號 標準名稱 采用國際標準代號
GB/T 1236-2021 工業通風機 用標準化風道進行性能試驗 ISO 5801:2007
GB/T 2888-2008 風機和羅茨鼓風機噪聲測量方法
GB/T 3235-2008 通風機基本型式、尺寸參數及性能曲線
GB 10080-2001 空調用通風機安全要求
GB/T 10178-2006 工業通風機 現場性能試驗 ISO 5802:2001
GB/T 11799-2008 船用防爆離心通風機
GB/T 11800-2008 船用防爆軸流通風機
GB/T 11864-2008 船用軸流通風機
GB/T 11865-2008 船用離心通風機
GB/T 13466-2006 ( )
交流電氣傳動風機 泵類、壓縮機 系統經濟運行通則
GB/T 13467-2021 通風機系統電能平衡測試與計算方法
GB/T 13470-2008 通風機系統經濟運行
GB/T 13933-2008 小型貫流式通風機
GB/T 15913-2009 風機機組與管網系統節能監測
GB/T 16941-1997 — ISO 8011-1988
流程工業用透平壓縮機 設計、制造規范與數據表
GB/T 17774-1999 工業通風機 尺寸 ISO13351:1996
GB/T 17847-1999 小艇 電動風機
GB/T 19074-2003 — — ISO 12499:1999
工業通風機 通風機機械安全 護罩
國家標準‐28個
標準代號 標準名稱 采用國際標準代號
GB/T 19075-2003 工業通風機 詞匯及種類定義 ISO 13349:1999
GB 19761-2009 通風機能效限定值及能效等級
GB/T 19843-2005 工業通風機 射流風機的性能試驗 ISO 13350:1999
GB/T 20063.9-2006 9
簡圖用圖形符號 第 部分：泵、壓縮機與鼓風機
GB/T 21151-2007 煤礦用軸流主通風機 技術條件
GB/T 22712-2008 G
變頻電機用 系列冷卻風機技術規范
GB/T 25630-2010 透平壓縮機性能試驗規程 ISO 5389-2005
GB 26410-2011 防爆通風機
GB 28381-2012 離心鼓風機能效限定值及
1 高溫羅茨鼓風機主要設計要求
1.1 主要設計技術參數
主要設計技術參數見表1。
表 1 主要設計技術參數表
設計條件技術要求輸送氣體流量 / （ Nm3 /h ）2 800氣體常壓露點 / kPa90 ℃ , 泄漏后腐蝕進口氣體壓力 / kPa-6.6出口氣體壓力 / kPa25進口氣體溫度 / ℃200進口氣體相對分子量28.96運行條件連續運行氣體組份HCl 、 H2O 、 SiO2 、空氣
1.2 滿足設計條件的高溫風機的主要技術參數
滿足設計條件的高溫風機的主要技術參數見表2。
表 2 滿足設計條件需研制的高溫風機的主要技術參數表
型號ARE-250NE配套電機YBP280M-4-90 kW ， 380V進氣溫度/ ℃200排氣溫度/℃260流量/(Nm3/h )2 800壓力/kPa31.6傳動方式直聯軸功率/kW60
2 高溫羅茨鼓風機設計技術要點
為了詳細論述高溫風機的技術要點，附主機結構示意圖1如下。
1. 機殼 ； 2. 轉子部； 3. 側板； 4. 隔板； 5. 墻板； 6. 機械密封部； 7. 軸承； 8. 軸承座； 9. 副油箱； 10. 骨架油封； 11. 骨架油封； 12. 油箱密封墊； 13.O 形圈； 14. 側板密封墊； 15. 墻板密封墊； 16. 軸承； 17 . 齒輪部 ； 18. 齒輪箱 .
圖 1 高溫羅茨鼓風機結構示意圖
2.1 隔熱結構的設計和隔熱材料的選取
為降低高溫氣體對鼓風機潤滑傳動的影響，需在結構設計上考慮隔熱措施。在風機兩端的隔板上增加側板，并在側板與隔板之間增加隔熱層――導熱系數較低的隔熱墊片，有效地降低機腔向兩端的熱傳遞。同時，在墻板與隔板之間也采用隔熱墊片，降低隔板向墻板的熱傳遞。這種隔熱結構和隔熱材料的選取，有利于減少氣體熱量向機械傳動部位的熱傳導。
2.2 高溫氣體的密封
高溫氣體的密封采用雙端面機械密封，不但密封性好，符合介質對密封性能的要求，而且循環流動的機封封液可以帶走部分通過隔板的導熱和自身產生的熱量，使風機軸承、齒輪等需要低溫運行的傳動部位處于良好的工作狀態。對于密封材料除應考慮介質適宜性，還要考慮高溫的適應性。該機封采用了耐腐蝕、耐高溫的金屬材料和全氟醚材料O形圈。
2.3 輔助降溫措施
理論上，即使再好的隔熱材料也達不到絕熱效果，熱傳遞是必然存在的，在高溫的影響下，部分熱量會通過氣腔與轉子源源不斷地向機封、墻板、軸承、油箱及齒輪傳遞。為了保證風機可靠運轉，鼓風機兩側的墻板由常規的封閉式結構改為開放式結構，依靠空氣對流進一步降低墻板溫度和軸溫。主、副油箱采用加強型水冷夾套結構，充分換熱，以降低潤滑油的溫度。
2.4 高溫材料及耐高溫零部件的選擇
高溫氣體過流主要部件的材料采用高性能球墨鑄鐵，O形密封圈采用全氟醚材料，零部件的表面涂裝采用耐高溫涂料。其它零部件如油封、軸承及潤滑油等的選擇均考慮了溫度適應性。
2.5 零部件配合與葉輪各部間隙
鼓風機零部件的配合尺寸應考慮溫度的影響。風機的機殼間隙、葉輪間隙、墻板間隙及齒輪游隙等在羅茨鼓風機的設計制造中為重要設計點，羅茨鼓風機高溫用途時與常溫用途比較，零部件的溫度場區別較大，對各部間隙設計的影響也較大。
3 高溫羅茨鼓風機相關的設計計算
根據高溫羅茨的結構特點，需對高溫鼓風機關鍵零件進行溫度梯度計算、強度校核及對間隙進行計算，才能確保羅茨鼓風機在高溫用途時使用安全可靠。
3.1 溫度梯度的計算
根據熱平衡原理，簡化熱傳遞模型。高溫風機在穩定狀態下，按一維穩態導熱，溫度從機腔―側板墊―隔板―隔板墊―墻板―潤滑油，形成不同的溫度梯度，見圖2。
1.側板墊;2.隔板;3.隔板墊;4.墻板.
圖2 傳熱示意圖
根據熱傳遞理論，機腔―側板墊的傳熱為強迫對流換熱，墻板―潤滑油的傳熱為自然對流換熱，中間各壁面間均為固體熱傳導。由此可列出一組換熱方程如下：
Q=α1×A1×（Tf1–TW1）=K1×（Tf1–TW1） （1）
Q=λ1/δ1×A2×（TW1 –TW2）=K2×（TW1–TW2） （2）
Q=λ2/δ2×A3×（TW2 –TW3）=K3×（TW2–TW3） （3）
Q=λ3/δ3×A4×( TW3 –TW4 )=K4×( TW3–TW4) （4）
Q=λ4/δ4×A5×（TW4 –TW5）=K5×（T W4–TW5） （5）
Q=α2×A6×（TW5–Tf2）=K6×（TW5–Tf2） （6）
式中：A1～A6和δ1～δ6可以根據風機的結構尺寸進行計算得到，λ1～λ4是物性，可以依次查出。又已知機腔內的溫度Tf1=(200+260)/2=230℃，潤滑油的溫度Tf2按照90℃設計，并假設與潤滑油接觸的壁面溫度TW5為某一數據TW5*。根據強迫對流換熱，計算出α1，并根據自然對流換熱，計算出α2，可依次計算出各部位的換熱系數K1～K6溫度，解方程，求出換熱量Q=(T1–T2)/（1/K1+1/K2+1/K3+1/K4+1/K5+1/K6），從而可依次計算出各壁面溫度TW1～TW5。經過循環復核，直至TW5=TW5*。
3.2 高溫羅茨風機的轉子強度、軸承壽命和間隙計算
根據材料力學基礎，對風機轉子進行彎矩和扭矩強度校核，并對軸承的疲勞壽命進行核算，以保證風機整體的使用壽命。
羅茨鼓風機的兩個轉子在運轉中必須留有一個微小的間隙，以保證正常運行。由于高溫風機的溫度因素勢必造成機腔內各部位零部件超常膨脹，各部位間隙的設計計算成了風機正常運行的關鍵。根據各零部件的溫度，結合理論與試驗數據，比較準確地計算轉子間隙、墻板間隙和機殼間隙，既要保證各部位膨脹后不擦碰，又要保證流量這一基本性能參數的要求。
4 高溫風機的模擬試驗
4.1 高溫試驗裝置
羅茨鼓風機高溫試驗裝置包括高溫羅茨鼓風機、配套電機、變頻器、流量性能測試裝置、電加熱器、高溫回流管、電氣控制柜、測試管路閥門以及測試用儀器儀表等。
試驗時鼓風機進口高溫氣體由兩部分混合組成，一部分氣體為環境空氣通過電加熱器加熱后進入，另一部分為出口氣體通過閥門回流至電加熱器后與第一部分氣體混合后進入鼓風機，鼓風機進口設有溫度傳感器檢測進口氣體溫度，通過電控柜自動調節控制進口氣體溫度。通過回流閥門開度控制回流氣量調節鼓風機進口壓力。
4.2 高溫機械性能試驗
利用小型電加熱器輔以部分回流組合，同時采用變頻調節[15-16]風機流量、壓力，進氣溫度模擬工況溫度200℃，通過鼓風機逐步升溫的方式進行。試驗中，檢查風機的振動、溫度、聲音及密封等機械運行情況、各部位溫度的變化情況，檢查溫度變化對風機間隙的影響等。
4.3 高溫技術性能試驗
檢測各測試壓力下的零流量轉速，即鼓風機打滑轉速，以消除采用常規鼓風機流量測量裝置時高溫氣體對測試裝置的影響，而能夠比較準確地計算出風機在高溫工況條件下的鼓風機流量[2,14] 。檢測各測試壓力下鼓風機的軸功率等。
4.4 試驗驗證
主要技術指標試驗結果見表3。
表3 主要技術指標試驗結果表
項目實測值設計值標準偏差實際偏差結論流量/( m3/h)2 6942 800≤ + 5%-3.8%合格壓力/KPa31.631.6//合格軸功率/kW61.460Q +5%+2.3%合格振動值/(mm/s)≤ 6.4≤ 11.2//合格
主要部件溫度檢測結果見表4。
表4 主要部件溫度檢測結果表
項目T W1T W2T W3T W4T W5計算值192.5162.實測值差異比較
從技術性能參數表（表3）中可見，各實測數據均在標準偏差范圍內，符合設計要求。
從溫度梯度表（表4）中分析，也達到了設計要求。各實測數據均比設計數據略小，這是因為設計計算時，將隔板和墻板理想化為一維傳熱，向其它方向（如大氣）的傳熱視為絕熱。
綜上，從羅茨鼓風機高溫試驗情況來看，風機運行穩定，流量和壓力等技術性能參數滿足工況要求，主機溫度符合介質的工藝要求，主要部件溫度梯度與設計相符，達到了比較理想的隔熱設計效果。
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